Ефект на реакцията на котвата магнитен поток машина

Фигура 1. магнитно поле във въздушната междина на машината в присъствието на реакционната напречна арматура

Помислете за въпроси от количествено ефекта на арматура реакция машината магнитния поток. За простота, ние правим следните предположения: 1) котвата все още няма вдлъбнатини, но каналите влияят на магнитното съпротивление на разликата се отчита като се има предвид въвеждането на еквивалентна въздушна междина # 948; '= к # 948; × # 948; ; 2) проводници арматура са разпределени равномерно по обиколката на котвата. Получени по този начин резултати са точни достатъчно за практически цели.

На фигура 1, машината е показано в разширена форма за двуполюсен терена, където четките са монтирани на геометрична неутрален. Символни полета, произтичащи напречната реакция на котвата също е показано на фигурата. Количествата, свързани с реакцията на напречна арматура е обозначен с индексите AQ. и надлъжната реакция - индекс рекламата.

магнитен път. пресичащи се на разликата в полюсна обувка на разстояние х от централния стълб, и предположи, че първо стоманените секции на магнитната верига # 956; с = ∞ и следователно стават Н = 0. Може да се приеме също, че по магнитните линии на въздушната междина Haqx = конст. След това, вместо да заяви, неразделна връзка се получи

където Аа - линейни котви натоварване.

Тази връзка може да се изрази

В demagnetizing ефект на реакцията на котвата на напречната

при # 955 х = конст индукция крива Baqx се повтаря крива Faqx. Въпреки mezhdupolyusnom пространство # 955 х намалява и Baqx = е (х) е под формата на крива 1 на фигура 1 гр. На същата фигура 2 представлява кривата на разпределението на индукция на полето за възбуждане в празнината. Крива 3 Получената индукция поле се получава в отсъствие на насищане чрез добавяне на ординатите на кривите 1 и 2. В действителност, в резултат на индуциране на насищане на магнитната верига в резултат на тези области, където се добавят областта, ще бъде по-малко от средната аритметична сумата на ординатите на кривите 1 и 2 и в областите, където полетата се изважда , - по-аритметична разлика от ордината на кривите 1 и 2. Поради това, с оглед на кривата на насищане на получената напрегнатостта на полето се превръща в пунктирна крива 4.

При отсъствието на напречен реакция арматура причинява изкривяване поле крива насищане в процепа, но потокът на един полюс остава непроменена. Но ако има спад в насищане поток в края на полюса, където полетата са извадени, ще бъде по-голямо от увеличението в края на полюса, където се добавят полетата. Това е така, защото насищането е по-силна, когато по-силна е резултат терена.

Следователно, под влиянието на насищане на реакцията на напречна армировка винаги предизвиква известно намаляване на притока на полюсите, и в този смисъл се казва, че реакцията на напречна арматура действа demagnetizing начин.

Трябва да се отбележи, че в някои случаи капацитетът машини от 30-40 кВт при номинално натоварване, и в други машини в такива режими на работа, когато поток възбуждане отслабва под въздействието на реакцията на котвата може да промени посоката ( "накланяне") поле при един от краищата на пръта , Ако рН стойност> 50 кВт # 948; обикновено се избира така, че при номинално натоварване не се случи "повратна" област. Със същата цел в мощни машини празнина под краищата на полюсните части направи повече, отколкото в рамките на централния стълб. Това също води до подобряване на сложни ликвидация превключване условия, тъй като разпределението на полето за индуциране приближава синусоидална възбуждане и електродвижеща сила на по-високи хармонични на полето, което може да доведе до голям напрежение разлика между съседни колекторните плочи намотки многоходова бримкови намалява.

Количествено отчитане на ефекта от реакцията на напречна арматура

Фигура 2. Определяне на demagnetizing действието на реакцията напречната арматура

Насищането на полюсните части и тялото на котвата е малък, и следователно количествените реакцията на напречната Регистрирани влияние само на зъбите е достатъчно да се помисли за насищането на котвата. За такива счетоводни данни за изчисляване на магнитната верига, когато празен строителство така наречените преходни магнитни характеристики на устройството (Фигура 2), представляващи зависимостта на индукцията в B # въздушната междина 948; Празен ход на размера на намагнитизираният сила и разликата зъби: F # 948; Z = F # 948; + Fz.

Нека без товар B # 948; решена ордината аб на фигура 2. След това намагнетизиране сила на въздушната междина и перфориран слой F # 948; Z. генерирани от възбуждане ликвидация ще бъде равна на 0А абсциса. Както е описано по-горе (виж фигура 1), с натоварване по протежение на централната осова линия на полюсната част (координатата х = 0 на фигура 1) работи по същия намагнетизиране сила обаче намагнитване сила ще действа в други места на въздушната междина

Ако сложите на снимката с 2 точки и отдясно и отляво намагнитване сила Faqb. изчислява по формула (5), действащ в различни моменти през полюсната част FVA намагнитване сила е равни абсциси VAG точки на сегмента. и индукцията на полученото поле в разликата в тези точки над полюсната част на порциите DBE ординати определените крива.

SH сегмент на фигура 2 е пропорционална на ширината на поле върха и, следователно, фигури vdbegav площ пропорционална на полюс поток под товар. В същото време, на правоъгълника е пропорционално на площта на потока vzhzg полюс, когато бездейства. Следователно, кривата на триъгълника без характеризира увеличаването на потока на половината от полюс, а площта на триъгълник dzhb - намаляването му от другата половина на полюса. По този начин, разликата в областта на тези триъгълници определя намаляване поток поле под влиянието на страничната реакция арматура.

Фигура 2 е заменен с цифрата vdbegav й равна площ правоъгълник Велга. След това, на ординатата представлява средната променлив индукция B # 948; п във въздушната междина под товар, и пр сегмент = # 916; Нощувка и # 948; - намаляване на средната индукция на товара. Според изчисленията на магнитната верига, когато работи на празен ход е възможно да се отложи ординатата вместо B # 948; и стойност пропорционална на потока F # 948; във въздушната междина. След това сегмент BC = # 916; F # 948; намаляване поле директно определя поток при реакция срязване арматура.

Сегмент ma = # 916; Fqb на Фигура 2 представлява стойността на намагнетизиране сила възбуждане еквивалент demagnetizing ефект на арматура реакция напречна на. Съответното увеличение на намагнетизиране сила възбуждане demagnetizing ефект на реакцията на котвата може да се компенсира.

Ако ход точка А на фигура 2 в Faqb = конст по х-оста, т.е. напречно да разгледа влиянието на реакцията при различни условия на насищане, # 916; F # 948; Той ще варира, както е показано в долната част на фигура 2. Стойността на # 916; F # 948; възможно до точката, съответстваща на преходно отговор на коляното и намалява от тази точка и в двете посоки. По този начин, влиянието на реакцията на напречна арматура когато Ia = конст зависи от положението на работната точка на магнитните характеристики на машината.

При постоянна магнетизиращ сила възбуждане зависимост # 916; Fqb и # 916; F # 948; от Ia е сложна функция. Въпреки това, когато промените Ia рамките на една малка гама в номинално натоварване без много грешки може да се предположи, че # 916; Fqb

Метод VT Kasyanova предвижда (Фигура 3a) линии г "и БАС б", така че да има съответно области на триъгълници dzhb и г "RC триъгълници и квадрати с и без БАС е. Достатъчно точно поведение възможни такива линии за визуална оценка. Тогава направо блея "се простира до пресичат с линия и точка в VZ. след това # 916; F # 948; триъгълник, определена от G 'и б област и

където е лесно да се намери # 916; F # 948; и след това съответната стойност на # 916; Fqb.

Фигура 3. Определяне на demagnetizing действието на реакцията напречната арматура:
и - метода на В. Т. Kasyanova; б - по метода на G. N. Petrova

Метод G. N. Petrova изхожда от определяне на площта на фигурата, ограничена от извита параболичен характер на формула Симпсън. В този случай поток при натоварване (Фигура 3b)

и намаляване на потока

От друга страна, ако се увеличи намагнетизиране сила възбуждане # 916; Fqb (Фигура 3b), като по този начин да компенсира влиянието на реакционната арматура. това ще съответства на увеличаване на потока от сумата на криволинейни правоъгълници dzhzh "D" и Zee "S", което е приблизително равно на

Приравняването на двата израза за # 916; F # 948. имаме

По-точни резултати могат да се получат, ако ние изчисляваме първата # 916; Fqb с формула (7), тази стойност се отложи # 916; Fqb на фигура 3, от точките Б и Г надясно и след това се изчисли # 916; FQB отново, замествайки експресия (7) вместо B '# 948; и B '' # 948; половината от сумата (к + р "г") / 2 и (Se + S "е") / 2.

Реакционната счетоводен арматура при срязване четки

Shift четки с геометрична неутрална спрямо дължината на дъгата

по периферията на котвата (виж Фигура 4, в статията "Реакцията на котвата и нейните видове"), обикновено малък, така че # 964; - 2с> б # 948. В този случай, намагнетизиране силата на реакцията на надлъжната арматура на един полюс

в зависимост от посоката си директно добавя към намагнетизиране сила или възбуждане се изважда от него. Резултатът е намагнетизиране сила в надлъжната ос