Splice - видове заварки

Обиколката присъединят може да се проведе със или без облицовка чрез ъглови заварки.

В зависимост от мястото по отношение на силата на ъглови заварки могат да бъдат: хълбока (успоредно на силата) и челната или гнездото (разположен перпендикулярна сила).

Съединение с припокриващи се шевове фланкиращи

Най-простият съединението от този тип е конструкцията, показана на фиг. Предаване на електроенергия в него от един елемент в друг се осъществява много неравномерно по дължината на заваръчния шев и напречното сечение на връзката. На фигурата, и показва линиите на сила поток, концентриране в краищата на ставите и на фигурата, - диаграма на разпределението на дължината на напрежение шев.

Връзки флангови шевове

Експерименти и теоретични изследвания са показали, че вече на шев, по-неравномерно повторно вили усилията по дължината си. Въпреки това, когато статичното натоварване и не е много дълги шевове след достигане на крайните точки шевове подчертават равни на точката на добив при допълнително натоварване на неравномерност в разпределението на дължината на стрес шев намалява съответствие стрес диаграма и време Rushen възниква в дължината на шева чрез нацепване на повърхността, характеризиращ се с линия AB.

Тази линия има извити части в началото и в края (в най-напрегнатите моменти) и права част в средата печат. Този тип недостатъчност позволява да се основава изчисляването на поемането на равномерно разпределение на напрежение на срязване на шева на минимална площ на напречното сечение, минаваща през заваръчния шев условно-малката височина на триъгълника (без приток фигура, с).

С равен шев Catete тази височина е равна на

където е посочено чрез размер HSH крак (дебелина) на шева. По този начин, зоната на изключване фланг на ъглови заваръчни шевове ще се равнява на

където Σlsh - размера на очакваната продължителност на заварки.

Поради наличието на липса на синтез в началото и края на кратера, а също така се дължи на по-голямо влияние на случайни включвания малка дължина на шева, където е трудно да се осигури добро проникване това, нашите норми и спецификации не позволяват да се изработи дължината на заваръчния шев е по-малко от 40 mm, или по-малко 4hsh.

Предположението на единни шевове ще заграждат I наред с много дълги шевове било възможно да се постигне по якост на опън при точките А и В, преди напрежението приведе в дължината на шева.

Следователно Nita ограничи най-голяма дължина стъпка в съединения шевове фланкиращи дължина, равна на L ≤ 60hsh освен интерфейси където стрес възприема фланкиращата шев се появява през цялата си дължина (например, шевове лъч талията). В последния случай дължината на хълбока заварка не се ограничава до тях. Аз Дълготрайност флангови шевове също зависи от дебелината им, както и с увеличаването на якостта на опън на заварка крак от няколко капки.

Дебелината на шева също е стандартизиран и се приема не бели 1,5δ в конструкции, работещи под статично натоварване, и 1,2δ - в конструкции, работещи при динамично натоварване (δ - малката дебелина на свързаните елементи). Желателно е в дизайна, за да се избегне използването на шевове дебелина повече от 20 - 25 мм. Минималната дебелина на конци е взето равна на 4 мм.

Изчисляване съединение с припокриващи се шевове фланг, под влиянието на аксиална сила, когато приемат поемане на равномерно разпределение на тангенциален (срязване) стрес tshproizvoditsya формула

където N - изчислява нормална (аксиална) сила в кг;

HSH - Дебелина (крак) шев в см;

LSH - изчислена дължина шев в см;

Съобщение R Y - Очаквано срязване резистентност заваръчен шев филе в кг / см 2. Таблица Изчислено получена от резистентност заварки в кг / см;

m - коефициент на работните условия или конструктивният елемент.

Обикновено дебелината шев равна HSH дебелината предписано елементи да бъдат свързани или е малко по-малко; Така Чет състезания дефинирано изисква минимална дължина за конци, който се получава по формулата

Конструктивна дължина шев трябва да бъде по-голяма от изчислената га 10 - 20 mm за компенсиране на образуването на кратера в края на шева и не винаги добре приготвена в началото на шева.

Пример 1 необходимо да се изчисли на кръстопътя на два листа стомана Cm. 3, раздел 250 X 12 mm на изчислената сила на опън N = 56,7 т. Съвместното дизайн е проектирана с две плочи заварени шевове фланг. Коефициент условия на работа на елемент т = 1.

Изчисляване на фугата от два листа от стомана

изисква раздел 1. Задаване подплата. Очевидно е, че напречното сечение на двете покриващи пластинки (2F) трябва да бъде равна на основната част на лист (FI) или малко по-голям от него, или N сила не може да се прехвърля от един лист на друг, т.е.. Е. Трябва да 2е ≥ Fl.

Структурно определя секционни подложки 200 х 8 мм; след това

2. Задаване тип електрод Е42.

След това, оценява устойчивостта на срязване заварени с филе заварка е публично Таблица Изчислено резистентност заварки в кг / см, равни на R свързване у = 1400 кг / см 2. За 10 мм накладки приеме шевове фланкиращи HSH дебелина = 8 mm.

3. Намерете прогнозната обща дължина на шевове, от една страна, като формула интерфейс (4. IV)

4. Намерете polunakladki дължина задника. От едната страна на съвместното две polunakladki заварени шевове четири фланг. Ето защо, изчислява дължината на един шев трябва да бъде най-малко

Конструктивно дължина шев е малко по-голяма възлага даден кратер в края на шева и възможно липса на синтез в началото на шева, както и разликата между листовете и необходимостта да се изработи размер закръгляване до практически удобно номер.

Задаване конструктивна дължина шев

5. приема две челни планки сечение 200 х 8 мм и дължина LSH = 200 * 2 = 400 мм; HSH дебелина шев = 8 mm.

За закрепване на конци асиметрични флангови секции, като двете части на листа, е необходимо да се вземат предвид неравномерното разпределение на силата, действаща във връзката между ставите, които предават на потока енергия от ъглите в листа.

Якост на опън N краища могат да се считат като резултантната на потока сила на нормални натоварвания. приложен в центъра на тежестта на напречните сечения над.

Несиметричното снаждане

центрове на тежестта линия разширява асиметрично спрямо заварки разположени на ъгъл obushka и писалка. Ето защо, площта на напречните сечения по шевовете и писалка obushka скоба трябва да бъде различно в съответствие с разпределението на властта поток.

Очевидно е, разпределена сила N е обратно пропорционална на заваръчните шевове на разстояние до центъра на тежестта скоба линия, която се простира на разстояние от obushka близо до 1/3 от ширината на рафта.

Затова усилията за разпространение на N могат да бъдат направени, както следва:

След това формулата, която определя дължината на изчисление Σl1 свързани части имат obushka, получена от формула

където HSH - дебелина шев в obushka.

От силата, от ъгъла на писалката е много по-малко шев в писалката може да бъде с прекъсвания. Въпреки това, обикновено този шев се заварява по цялата дължина на перото и често взема малка дебелина. Crop рафт скоба L2 за намаляване на дължината на шева не е рационално; ъгли (с малки изключения) трябва да се режат перпендикулярно на оста.

Пример 2 изисква за изчисляване на две части за закрепване 75 на X 8 дебелина осветително тяло делта = 10 mm. Изчислено сила на опън в N части = 42,5 грама

Материал - стомана клас Cm. 3; тип електроди Е42. Коефициент среди т = 1.

Изчисление на закрепване на двата ъгъла на осветителното тяло

Решение. Определя дължина L1 смола с формула (5.IV), отчитайки дебелина шев HSH = 0.8 cm. Заради двата ъгъла, съответно, и на две стави с дължина L1 челно разположени в ъглите, имаме

Ние приемаме L1 = 181 + 19 = 200 mm.

При проектирането, ако е необходимо може да бъде намалена отново осветително тяло мерки, както е посочено в фантом на фигурата, като се има предвид възможното намаляване на дължина в сравнение с L2 L1.

Въпреки някои негативни качества връзки флангови шевове (неравностите в разпределението на напрежения), те се използват много често. Причината за това е малко по-голямата си еластичност в сравнение с други видове съединения поради срещащи се по време на работа на деформацията на изключване като модул на срязване (G = 840 000 кг / см 2) по-малко от модул на опън (Е = 2 100 000 кг / см2).

"Проектиране на стоманени конструкции"
K.K.Muhanov

Връзката се нарича комбинация, ако има няколко различни вида заварки: фланг, предна или дупето. Най-простият съединението се комбинира с правоъгълни плочи, попари около контура, т.е.. E. Съединение с фланкиращи и предна шевове. Комбинирана съединение Подобна комбинация от съединения е възможно във връзка обиколка без подложки. Действителната работа на комбинираните съединения, до голяма степен ...

Този тип връзка се използва, например, в случай на определяне на конзолата към колоната или листовете съединение под прав ъгъл, и т. Стр Поради своята простота, това съединение има широко приложение. Въпреки това, той изисква, особено в разширен кръстовище, добър проникване през цялата дебелина на прикачен лист, тъй като в случай на отказ от "дупката" ще бъде драматична промяна в посоката на силата ...

Съединение с наслагвания, използвайки челни шевове, показани на фигурата, а. С симетрично разположение на предна припокриване шевове осигури достатъчно висока якост. Въпреки това, поради намаляване на някой променя линията на посоката на потока сила във връзката в корена на заварките се концентрират големи напрежения. Това създава условия, при които настъпва разграждане при малки удължения (ε = 4/6%), т. Е ....

Splice най-ефективно се използва за свързване на листа. Въпреки това, има възможност за неговото прилагане и снаждане на греди, канали и ъгли. При проектиране челни фуги трябва да се грижи е възможно по-добро проникване на съединението, както и създаването на условия да се гарантира отсъствието на заваряване щамове ( "свиване"), които са разработени в процеса на охлаждане на заваръчни шевове. Опитът показва, че за ...

Хит на сезона!

Ръкавицата за работа в градината и градината