Изчисляване на хладилната уредба
Термичното натоварване на нагревателната камера стените на слънчеви и капака; от получената притока на свеж въздух в вентилация обмен камера; открит инфилтрацията на въздух в камерата, като следствие от отварянето на вратата; от продукти за топлинна обработка; натоварването, причинено от "дишане" на съхраняваните продукти; натоварването се дължи на наличието на персонала; натоварване на TCP; товар, поради производството на топлинна енергия от всеки изпарител вентилатори; Заредете получената топлина на изпаряване по време на електрически нагреватели, доставящи на напрежение към тях, когато размразяване изпарители; Заредете получената топлина на други механизми, които могат да бъдат във фризера в този случай отсъства.
1.1.3Metodika изчисление цикъл фреон хладилна машина
Фиг. Схема фреон охладител работи на фреон R404a (а) и (б) на цикъл в диаграмата на T-S:
3 - кондензатор; 2 - сепаратор; 6 - регенеративен топлообменник; 5 - филтър сушилня; 4 - приемник; 1 - компресор; 8 - изпарител; 10 - термостатичен разширителен клапан; 14 - електромагнитен клапан; 13 - клапан изключване; 7,9,16 - поглед стъкло; 15 - спирателен вентил; регулатор кондензация налягане - 11; 12 - клапан байпас.
1.2Teplovoy изчисляване и подбор на основни модела на бутални компресори
Сега, след като всички ние се нуждаем podbiretsya данни бутален компресор за фреон хладилна машина. В началото на произвежда топлинна дизайн на машините фреон пара бутало компресор.
Охлаждане Q0 капацитет. 2465 кВт
Температура 0 ° С
Работа R404A вещество
на общия поток на работната среда:
Ние дефинираме скорост на буталния компресор доставка до точката на кипене на R404A хладилен агент (фиг.12) тов = -39 0 С:
Теоретично обем описан от буталото.
Vi = М • m 3 / S = 19.7 m 3 / час;
Компресор за подбор се осъществява чрез каталози от Данфосс. Избор на компресор теоретична топлинния товар и теоретични обемния дебит.
Компресор топлинно натоварване:
Теоретично дебит:
Според тези данни от един състав на ниска температура компресори Danfoss вписва NTZ136A4LR1A компресор.
Основни характеристики на ниска температура херметичен компресор Danfoss NTZ136A4LR1A:
Обемна продуктивност (3500 об / мин 60Hz) 28.6 m 3 / ч
Напрежение на двигателя (сътр. По заявка) 208-230V Y-1-60 Hz
Максималният работен ток от 33 A
Като се започне ток (заключен ротор) 97 A
Макс. свръхналягане (LP / HP) 19/28 бар
Масло капацитет 1,80 L
Картера нагревател 0..120 W PTC (вариант)
Защита на двигателя SE-B1
клас на защита IP65
Допълнителна фен Вариант
Фиг. Рисуване компресор Danfoss NTZ136A4LR1A
Специфична адиабатно компресори работа
Адиабатно компресор мощност:
Максималният капацитет на индикатора за компресор.
където к - R404A адиабатно производителност.
P0max = 1701,2 • 10 март PA- кипене R404A максимално налягане (при Към = 310 К).
Индикатор за захранване нормално.
където - коефициентът показва горната и долната фаза;
n- коефициент доставка бутални компресор;
- коефициента налягане.
Средните стойности на коефициента се колебае 0,95ch1,05 лимит може да бъде взето за приблизителни изчисления.
където pitr = 50 Ра • 10 март - налягане на триене.
Максималната ефективна мощност.
Механичната ефективността на компресора.
Ефективно ефективност компресор.
Ефективният коефициент на трансформация:
Теоретичната коефициент на трансформация:
1.3Raschet топлообменници Chiller
Натоварването на кондензатор Qkv 3,79 кВт
температура кондензация TC 37 0 С
Температура, ти 32 0 С
Относителна влажност 40% п
Работа R404A вещество
Натоварването на изпарител, Q и. кВт 2,48
R404A температура впускателен отвор за течност, tR404a Rin. -39 0 ° С
течност температура на изхода R404A, tR404a О. 0 ° -38,4
Масовият поток от R404A на, # 63; # 63;, кг / C 0.02361
входяща температура пара етанол 97%, т Rin. 40 0 С
излизане пара температура етанол 97%, т О. -25 0 ° С
поток маса на етанол 97% # 63; # 63;, кг / и 0.291
Според източник на данни с помощта на компанията Данфосс Hexact 1.1.2 програма избор пластинчати топлообменници се качват кондензатор изпарител Данфосс B3-052-30-M с площ равна повърхност за пренос на топлина от 0.82 m 2 набор се състои от 30 плочи, и капацитет 2.48 охлаждането кВт.
Техническите характеристики на плоча топлообменник Данфосс B3-052-30-М:
1.4Raschet тръбопроводи
Тръбопроводната система е сложна мрежа от хидравлични секции са свързани последователно или паралелно.
Част от тръбопровода се нарича постоянен дебит и диаметър на тръбата течност. При изчисляване на напред смукателен тръбопровод и изходящ тръбопровод тръба течност.
Вътрешният диаметър на кръгово тръба подбират според стандарт EN 12735-1
V - обемен дебит, m3 / и
ут - средната скорост в раздел м / сек
Стойността на средната скорост на учудване [10] .За диаметър на тръбата е повече от 100 m таблични стойности на процент се увеличава с 30%. В системата на кръвообращението работното движение на течности възниква под действието на разликата в налягането на натиска и засмукването. Работният флуид се движи от точките на системата с високо налягане до точките с по-малка. При движение по системата на натиск се появят средни загуби: триене на FFR тръбната стена и местни съпротивления Rm.s (завои, клапани, клонове, раздел промяна и тръби и т.н.).
Триенето загуба на налягане
л - коефициент на триене, чиято стойност зависи от грапавостта на тръбата и режим на потока, което на свой ред, характеризиращ се с броя на Re (число на Рейнолдс). Cu, 2/2 - динамичен (високоскоростен), налягането,
m - динамичен вискозитет, Pas
L - дължина на тръбата, т
к - тръба грапавост, стойността на която е 0.06 до приеме нови стоманени тръби.
Загубите на налягане в местните съпротивления Rm.s (в Ра) се определя по формулата [10].
ОМ - коефициент на съпротивление на местно ниво.
Пълна загуба на налягане в раздела за тръбопровод.
Изчислените резултати са обобщени в таблицата по-долу:
Приемници произвеждат два вида: хоризонтални и вертикални РДВ RD. Приемници RD може да се използва както на движението, защитни или дренаж.
При използване на хоризонталната приемник като защитни или циркулация, е монтиран заедно с сепаратор флуидни тръбопроводи на свързващи двете устройства.
Необходимото количество от линейни приемници, предвидени за запълване на не повече от 80%. Приемникът е бил прибран от метода на Bitzer. Според графика, представен в каталога според капацитета на охлаждане на машината се качват от хоризонтален тип приемник F062H на (Bitzer).
Хоризонтална хладилен агент R404a приемник F062H:
Максималната хладилен пълнене - 6,5 кг;
Входно DVH = 12 mm;
dvyh на изхода = 10 mm.
1.6Podbor аксесоари
1.6.1 Избор на масления сепаратор
маслен сепаратор тип OUB за използване в хладилни инсталации, в които маслото при всички работни условия, за да бъдат върнати на картера на компресора.
При прилагането на маслен сепаратор масло с хладилен агент не циркулира през системата за охлаждане.
Сепараторът предвижда връщането масло в компресора и предпазва от повреда на компресора поради липса на смазка увеличава срока на експлоатация на компресора.
Висока ефективност, свързана с намаляване на скоростта на потока, посоката на потока промяна масло, разделяне на маслото при висока температура и автоматично връщане масло картера на компресора.
сепаратор масло предотвратява компресора от чук вода, повишава ефективността на кондензатора и изпарителя (поради претоварване пространство масла), участва в затихване на пулсации и абсорбцията шум от страната на високо налягане на хладилния агрегат.
За изчисляване на сепаратора, бяха взети първоначални данни хладилни капацитет и маса на хладилния агент в системата.
Ефективно функциониране на маслен сепаратор OUB на свързани с:
- промяна на скоростта и посоката на потока на входящата смес от масло и охладител,
- събиране, отделяне и филтриране на масло,
- съхранение на масло отделя при висока температура, предотвратяване на абсорбцията на хладилния агент.
Фиг. Дизайнът на OUB на сепаратора
2. Резервоарът за масло
3. вентил игла
7. Клапанен възел
8. Връзката за връщане на маслото линия (6 mm спойка)
10. зърното монтаж
12. Клема вход охлаждащо пара
13. Клема изход хладилен пара
17. монтажната скоба
1.6.2 Избор на горната каскада филтър изсушаване
Филтриране и сушилни машини, предназначени за защита на течни хладилни и климатични системи от влага, киселини и твърди включвания. След отстраняване на тези компоненти на системата няма да бъдат изложени на вредни химикали и абразивни частици.
Филтър-сушилни тип ГСД твърда сърцевина от "молекулни сита" най-подходящ за системи с хидрофлуоровъглероди (HFC) хладилни агенти и полиестер (РОЕ) или полиалкил масла (PAG). Тези филтри са предназначени за инсталации, които изискват висока степен на хладилния агент сушене, и могат да бъдат използвани с всички видове компресори. Поради факта, че тези филтри съдържат активиран алуминий, те не влияят на масло добавка.
Изборът на размера на филтъра, на базата на капацитета на устройството и количеството влага в хладилния агент. Тегло R404A хладилен зарежда в системата е 8 кг при температура TL = 24 0 С
До 8 кг суши температура хладилен TL = 24 0 ° С с намаляване на съдържанието на влага 30-1020 ррт, трябва да използвате филтър DML 033s.
Охлаждащата способност на системата Qkv = 2.465 кВт.
За да се гарантира, че масовият дебит на хладилния агент транспортиране 2367 кВт чрез ГСД филтър изберете филтъра, с диаметър на маркуча от 12 мм.
Ris.Konstruktsiya филтрира DML 033s:
1. Входно съединител
3. твърда сърцевина
4. Полагане на полиестер
5. перфорирана плоча
6. запечатани чрез монтиране на капачка подлепващия
7. Запечатана капачка спойка дюза
Termoreguliruyuschiq ventilm избрани директории на Данфосс.
Натоварването на долния етаж, разширителен клапан, 2465 кВт
Точката на кипене на R404a, -39 0 С.
Разликата в налягането на ТРВ, 10 бара
Според първоначалната информация подходящ TES2-1.7 клапан
1.6.4Podbor regulyatoradavleniyakondensatsii клапан и диференциален клапан
Клапан кондензация контрол клапан и диференциалното налягане е избран каталози на Данфосс. Клапани и регулатори KVR NRD, използвани за поддържане на постоянно и достатъчно високо налягане в кондензатора и приемник хладилни и климатични системи с въздушно охлаждане кондензатори.
# 63; # 63; Текущ контрол на налягането с възможност за миграция.
# 63; # 63; Широка гама от капацитет и производителност.
# 63; # 63; пулсация устройство за гасене.
# 63; # 63; неръждаема стомана духало.
# 63; # 63; Компактен ъглов дизайн на тялото, удобен за монтаж във всякакво положение.
# 63; # 63; Меден херметичната обвивка.
KVR клапан се определя от температурата на кондензация и охлаждане капацитет.
KVR регулатор клапан се отваря, когато налягането се увеличава на входа, т.е. когато налягането на кондензатора достигне сграда налягане (задание). Степента на отваряне на регулатора зависи от входното налягане. Промяната в налягането на изхода на контролера не оказва влияние върху неговото действие, тъй като KVR регулатор е снабден с балансиращ духало (6). Ефективната площ на гофрираните съответства на площта на регулатора на клапанното седло.
KVR контролер също така е снабден с ефективно устройство за гасене (9), колебания на изглаждане налягане, които обикновено се срещат в хладилни системи. Демфериращото устройство помага да се удължи регулатора на услугата без да се намали регулиране точност.
Диференциална регулатор на налягането вентил NRD започва да се отваря, когато разликата в налягането през вентила достигне 1,4 бара, и е напълно отворен, когато разликата в налягането е равно на 3 бара.
1.6.5Podbor клапани
Всички спирателни и регулиращи клапани (сферични кранове Данфосс GBC, виждане очила Данфосс SGN, проверете клапани Danfoss NRV, Schrader клапан) се избира в зависимост от диаметъра на тръбопровода чрез каталози от Данфосс.
2.Bekneva EV "Ниски температури каскада фреонови хладилници» Хладилна техника 1962 г., №6.
3.Bagdanov SN Иванов ON Куприянов AV Хладилна. Свойства на веществата. Наръчник 3-то издание, преработено и допълнено София "Agropromizdat" 1985.
4.Budin VA Филимонов VV Ефектът на неравномерно разпределение на въздуха по протежение на фронта за трансфер мотора топлина radiatora- трактори и селскостопански машини 1976, №5.
5.Burka VV Indeikin AI Моторни радиатори. L, Машиностроене, 1978.
6.Bykov A.V.Holodilnaya оборудване. Хладилни компресори. Регистър на София "Светлина и хранително-вкусовата промишленост." 1981 година.
7.Bykov AV Технически и икономически показатели на нискотемпературни чилъри "хладилна» .№9 1975.
8.Bykov A.V.Teplofizicheskie основи на изкуствен студ. Хранително-вкусовата промишленост. 1980 година.
9.Vargaftik NB Наръчник на топлофизичните характеристики на газове и течности. М. 1972. науката.
10.Vaynshteyn VD KONTOROVICH VI Ниско температурни хладилни системи. София. Хранително-вкусовата промишленост. 1972 година.
11.Gopin SR Тихомиров VA Рогов VA VP Kozhevnikov SV Аверин Ефект на поле нееднородност на скорост на въздуха по протежение на предната част на кондензатора да работят хладилен агент. Хладилна 1979 №4.
12.Koshkin NN Sakun IA Bambushek EM Chillers Ленинград "Инженеринг" 1985.
13.Bambushek EM Baharin NN Герасимов ED Термични и структурни изчисления охладители; Под. общ. Ед. Sakun I.A.-L. Ленинград машиностроене 1987.
14.Metodicheskoe индикация "Одеса" 1980.
15.Tipovye разрешения период за развитието на проектна документация Edition 2. София Икономика 1987 година.
Поставен Allbest.ru
Подобни документи
Изчисляване на топлинни печалби в охладена стая и изисква изпълнението на кораб за хладилни инсталации. Строителният цикъл на охладителя и неговата топлинна проектиране и избор на компресора. Контролът на последователност на средства за автоматизация.
Общи характеристики и работа на единица мандрата хладилната, проучването за осъществимост. Метод за изчисляване на строителната част на хладилника. Thermal изчисление, приета от хладилника. Изчисление и избор на оборудване камера.
Преглед на развитието на хладилна техника. Условия за съхранение на хранителни продукти. Изчисление на сграда пространство за съхранение. План за развитие на камери. избор Особености и изчисляване на топлоизолация. Описание на схемата Заводът за охлаждане, подбор оборудване.
Изборът на температурата на хладилния агент в режим изпарител. Конструкцията на цикъла замразяване, изчисляването хладилната капацитет, определяне на параметрите на хладилния агент, при възлови точки на цикъла. Определяне на потреблението на енергия. Избор на компресори с ниско налягане.
Проект parokompressornoy хладилни инсталации за готова продукция склад кланицата. Описание на проектните характеристики на хладилната система, целта на основните агрегати и части. Изчисляване на пара компресия охлаждащ цикъл система.
История на развитието и постиженията на съвременната охлаждане. Определяне на температурата на хладилния агент кондензация. Изчисляването и подбора на оборудване за охлаждане (компресор, кондензатор, приемник). Автоматизация на хладилно оборудване химически завод.
Определяне на способността на камерата за охлаждане. Термично изчисляване на изолация стени. Определяне на топлината течове в камерата и топлинната мощност. Термично дизайн на охлаждащия блок и охлаждането на въздуха. Избор на хладилна техника.
Обосновка температури на кипене и кондензационни, преходът към два етапа на компресия, изборът на компресори, топлообменници, кондензатора, изпарителя и приемника, за да развиват фреон хладилната система солев разтвор. Термично дизайн на хладилната уредба.
Изчисляване на стойностите на основните параметри на държавния в характерни точки цикъл подлежат на евентуална загуба. Технически показатели охладител. Методът на ефективността на обратната цикъл. метод ексергията за обръщане на цикъла.
Проектиране на хладилни машини фреон R12 и R134a. Извършване на изчисления изпарител и кондензатор. Строителство цикъл за R134a и изчислителни програми за режимите на работа R12 и R134a. Сравнителни характеристики на фреони R12 и R134a.