широколентови трансформатори
Тъй като филтрите са равни (к е 1 = к е 2 =. =. К Fn) и съседните филтърни ленти са свързани, непрекъснато преобразуване на втория филтър в к Fi = 2 / W S = 1,41 пъти по-малко от константата на превръщане на първия филтър. Следователно, всеки от втория филтър елемент се получава чрез разделяне на стойността, съответстваща на к Fi първия филтриращ елемент (вж. Таблица втори ред. 10.1). Стойности трети елементи филтър се получава чрез разделяне на стойността на втория филтър елементи за к Fi и т.н.
Изчисление на Бътъруърт филтри, Chebyshev върху определени характеристики просто изпълнява от различни компютърни програми, по-специално на вече споменатите RFSimm99.
Устройствата за широколентов съвпадение обикновено са хармонични филтри не трансформирани импеданс. Този проблем е решен чрез широколентов трансформатор (TFT). Тези трансформатори предавателни устройства работят множество функции: трансформация на резистори, преминаване от асиметрична да симетрични вериги и обратно, освен и разделяне на мощност честота фазово напрежение инверсия.
TFT Основните параметри:
- предаване на мощност (от части от вата до няколко kw)
- вход и изход съпротива (от няколко до стотици ома)
- коефициент на трансформация п = U OUT / U BX или N = R OUT / R BX.
- ефективността на трансформатора (0.8 - 0.95)
- Обхватът на работните честоти (горна и долна честота) е Н - е V.
В устройствата съвпадение TFT използват два вида - магнитен съединител трансформатор между намотките и на трансформатора с дължина на линии (TDL) а.
Магнитен съединител трансформатори Broadband
В тези трансформатори, високата честота енергия от първичната към вторичната верига преминава през общото магнитно поле в ярема. Фиг. 10.11 и ориз. 10.12 показва трансформатор верига и неговия еквивалент електрическата схема за високи честоти.
Фиг. 10.11 и 10.12 следните означения: п = U 2 / U 1 - съотношение трансформация,
С1 и С2 - interturn капацитет на трансформаторни намотки, С 1.2 - капацитет между намотките на трансформатора,
Ls 1, Ls 2, и - индуктивността на протичане тези намотки, R 1 и R 2 - устойчивост загуба намотки,
1 L - индуктивност на първичната намотка IT - идеален трансформатор,
R 0 - устойчивост, като се вземат предвид загубите в феритни ядро, R Н - импеданс.
При ниски честоти, може да се предположи, че съпротивата на кондензатори C 1 и C 2 са големи, а съпротивлението на логистичните резерви на индуктивности 1 и Ls 2 са малки в сравнение с съпротивлението на товара, увеличаващ до входните клеми на трансформатора:
BX = R R N / п = R 2 H / N,
където N = 2 = R H / R BX - съотношение импеданс трансформация.
Пренебрегването загуби в магнитната верига (R C = ∞), ние получаваме еквивалентната трансформатор веригата, показана на Фиг. 10.13, както добре.
Очевидно е, че съпротивлението на товара, се трансформира в R входните клеми на трансформатор BX на. Това ще бъде активен, ако шунт индуктор L 1, влиянието на първичната намотка на трансформатора за намаляване на честотата на работа предавател ω H е незначително. На тази честота трябва да бъде изпълнено:
H 1 ω L >> R BX.
Достатъчно е, ако устойчивостта на индуктивност ω Н превъзхожда BX R 8 - 10 пъти. Минималната стойност на първичния индуктивност на трансформатора:
L 1 = (8-10) R Н; п 2 Н ω
При високи честоти со ефект маневрени е капацитет C 1 и C 2. Освен това, трябва да се отчита съпротивлението и индуктивността на разсейване капацитет C mezhobmotochnoy 1.2. Еквивалентната верига на трансформатора при висока честота е показано на фиг. 10,13 б. Общото съпротивление на капацитети C 1 и преизчислени към входните клеми на трансформатор капацитет C 2 има до 8 - 10 пъти съпротивлението вход R VH:
1 / ω В (С1-С2 + п 2) = (8-10) R Н / N2.
На свой ред, импеданс изтичане индуктивност на ω B трябва да бъде значително по-малък от R BX:
Со (LS 1 + Ls 2 / п 2) = R Н / (8-10) п-2;
Да се разшири честотната лента трябва да се увеличава и намалява L 1 C 1, C 2, Ls 1 и Ls 2. Очевидно е, че тези изисквания са противоречиви и тяхното изпълнение зависи от рационалното проектиране на трансформатора. индуктивност L 1, което определя ниска честота честотна лента на трансформатора се определя от броя на завъртанията на индуктивност и ферит ядрото на магнитна проницаемост μ. С увеличаване на броя на завъртанията и растат mezhobmotochnye interturn капацитет, което намалява горната честотата ω Б. Използване на ферити с голям μ увеличава загуба в сърцевината. Желанието да се намали индуцирането на протичане налага да поставите намотки на вторичната намотка между първичните намотки, което се съпровожда с повишаване в C 1.2.
Когато успешни дизайн трансформатори с обща магнитен поток могат да бъдат получени от честотата на припокриване фактор от 10 2-10 март в честотния обхват от стотици кХц 100 MHz. Прилагане на тези трансформатори трябва само при относително високи съпротивления натоварване (R H> 50 ома). Обхват трансформатори с обща магнитен поток - усилватели тръба малък и среден капацитет, както и ниска мощност транзистор DRT.
Съпротивление полупроводникови усилватели имат стойност в единицата - десетки ома. Най-реактивно съпротивление на индуктивността на трансформатора течове и откритията, направени при високи честоти на същия ред, т.е. натоварване импеданс HBV ще бъдат всеобхватни, че е неприемливо.
Трансформатори на сегментите на линии
За трансформация съпротивления широколентови трансформатори на сегменти на дълги линии се използват високо-HBV (SHTL), които са свободни от недостатъците на трансформатори с обща магнитен поток.
Термините "надлъжни" напрежения и токове
Помислете за продължителността на идеалната "дълга линия" без загуби последователно зарежда и от двете страни (фиг. 10.14). AFC отсечка теоретично е плосък в честотния обхват от нула до безкрайност. Енергията се разпределя само "вътре" (между проводниците, в коаксиална линия) линия.
Теченията в горните и долните проводящи линии са равни помежду си във всяко напречно сечение. Ако "земята" на долния вход кука линия и на изхода - на върха, който е да се създаде прост трансформатор - фаза инвертор, честотната. (Фигура 10.15) на промените на устройството рязко.